ZHCA543D December 2003 – March 2024 CSD13201W10 , CSD13202Q2 , CSD13302W , CSD13303W1015 , CSD13306W , CSD13380F3 , CSD13381F4 , CSD13383F4 , CSD13385F5 , CSD15380F3 , CSD15571Q2 , CSD16301Q2 , CSD16321Q5 , CSD16322Q5 , CSD16323Q3 , CSD16325Q5 , CSD16327Q3 , CSD16340Q3 , CSD16342Q5A , CSD16401Q5 , CSD16403Q5A , CSD16404Q5A , CSD16406Q3 , CSD16407Q5 , CSD16408Q5 , CSD16409Q3 , CSD16410Q5A , CSD16411Q3 , CSD16412Q5A , CSD16413Q5A , CSD16414Q5 , CSD16415Q5 , CSD16556Q5B , CSD16570Q5B , CSD17301Q5A , CSD17302Q5A , CSD17303Q5 , CSD17304Q3 , CSD17305Q5A , CSD17306Q5A , CSD17307Q5A , CSD17308Q3 , CSD17309Q3 , CSD17310Q5A , CSD17311Q5 , CSD17312Q5 , CSD17313Q2 , CSD17318Q2 , CSD17322Q5A , CSD17327Q5A , CSD17381F4 , CSD17382F4 , CSD17483F4 , CSD17484F4 , CSD17501Q5A , CSD17505Q5A , CSD17506Q5A , CSD17507Q5A , CSD17510Q5A , CSD17522Q5A , CSD17527Q5A , CSD17551Q3A , CSD17551Q5A , CSD17552Q3A , CSD17552Q5A , CSD17553Q5A , CSD17555Q5A , CSD17556Q5B , CSD17559Q5 , CSD17570Q5B , CSD17571Q2 , 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2.2 RθJC 应用
方程式 3 中显示了对 RθJC 的陈旧和过时的理解。
在这里，报告的封装热性能 RθJA 是以下两个电阻之和：RθJC 和 RθCA。RθCA 代表外壳至环境的热阻，该热阻使用这个等式来定义。对于具有金属罐的封装，这也许是个有效的等式，在这类封装中，温度相对恒定，没有与 PCB 进行热耦合。但是，这些条件并不适用于当今与 PCB 紧密耦合的塑料或陶瓷封装。在现代封装中，大的热梯度很常见，所以方程式 3 的含义值得商榷。
一种传统但无效的 RθJC 用法是计算在系统中运行的芯片的结温。在系统中运行的器件的外壳温度使用热电偶、红外摄像头或荧光®探测器来测量。然后错误地使用方程式 4 来计算结温：方程式 4：
这里的错误在于，在典型塑料封装中，只有一小部分热能从封装的顶部表面对流和辐射出去。很多模型已经表明，芯片中 60% 至 95% 的热能从封装连接的 PCB 上对流和辐射出去。如果用户认为全部功率都通过顶部表面耗散，则使用方程式 4 计算出的结温要高于实际温度。在具有热裕度的设计中，这是个麻烦，但是在没有热裕度的设计中，可能会出现错误的限制。通过新的热指标 ΨJT 来克服 RθJC 的这个限制，下面说明了这个指标。
方程式 5 展示了在器件的顶部表面应用高效散热器，RθJC 比 RθJA 更小的情况下，如何适当地应用 RθJC：
在这里，Rθ(SA) 是散热器的散热器至环境热阻，而 Rθ(CS) 是散热连接材料的外壳至散热器热阻（请参阅方程式 7）。在用于表征 Rθ(SA) 的位置测得环境温度，这个位置通常距离散热器有一定的距离。对于 RθJC 小于 RθJA 的封装，当应用足够高效的散热器时，大部分热量可以通过封装的顶部表面消散，所以这个等式最准确。
方程式 6 显示了一个近似值，在系统配置中的 RθJA 已知时，对于 RθJA、RθJC 或 Rθ(SA) 的任意组合，该近似值比 方程式 5 更准确：
